七  計算(suàn)結果(guǒ)的(de)分(fèn)析

 燃煤鍊(liàn)條爐(lú)排有(yǒu)機熱載體(tǐ)鍋爐最高液膜溫度(dù)計算方法的計(jì)算結果受到(dào)鍋爐輻(fú)射受熱面平均熱(rè)流(liú)密度、爐膛(táng)煙氣（火焰(yàn)）有(yǒu)效(xiào)平均(jun1)溫度(dù)、絕(jué)熱燃燒溫(wēn)度(dù)、管内介質(zhì)放熱(rè)系數和(hé)爐(lú)拱結(jié)構修正系數等影響。依據(jù)四家(jiā)鍋爐(lú)制造(zào)廠提供(gòng)的七台(tái)鍋爐設(shè)計資料(liào)和計(jì)算數據進行計算并分析(xī)結果，當鍋爐燃(rán)用(yòng)二類(lèi)煙煤，絕(jué)熱燃燒溫(wēn)度為(wéi)1450～1550℃範圍(wéi)，爐膛出口(kǒu)處過量空氣系數約為1.4 ，輻(fú)射受(shòu)熱面(miàn)平均(jun1)熱流(liú)密度為(wéi)20～50kw/㎡，被爐拱(gǒng)遮擋的(de)燃(rán)燼室(shì)截面(miàn)積與燃燼室截面積(jī)之比(bǐ)為(wéi)50％～60％，管内(nèi)介質對(duì)流放熱系(xì)數為2.5℃～3.0kw/㎡·℃的情況下(xià)，計算(suàn)所得的輻射受(shòu)熱面(miàn)最大熱流(liú)密(mì)度為(wéi)輻射受熱面平(píng)均(jun1)熱流(liú)密度的(de)2.0～3.0倍，爐膛(táng)輻射受(shòu)熱面有(yǒu)機熱(rè)載體(tǐ)邊界層内的最高介(jiè)質溫升值為(wéi)30～50℃。

 通過(guò)鍋爐實例計(jì)算驗證，利(lì)用本計算方法(fǎ)對燃煤(méi)鍊條爐(lú)排有機(jī)熱載體鍋爐計算出的最大(dà)熱(rè)流(liú)密度(dù)和最高液膜溫(wēn)度值(zhí)，稍(shāo)高于燃油／燃氣圓(yuán)筒形(xíng)盤管(guǎn)鍋爐(lú)的計(jì)算數據，排除鍋(guō)爐設計(jì)輻射受(shòu)熱面平均熱流密度大(dà)于(yú)50 kw/㎡的情(qíng)況，分(fèn)析其主要(yào)原因，其一是因(yīn)為燃煤鍋爐的(de)絕熱燃燒(shāo)溫度(dù)（一般約(yuē)為(wéi)1500℃）要高(gāo)于燃油／燃氣鍋爐的(de)絕熱燃(rán)燒溫度（燃油鍋(guō)爐一般約為(wéi)1300℃，燃氣(qì)鍋爐(lú)一般約為1100℃）；其二(èr)是因(yīn)為燃煤鍊條(tiáo)爐排(pái)鍋(guō)爐燃(rán)燼室受熱面布(bù)置受燃燒(shāo)方式(shì)及爐膛結構的(de)影響(xiǎng)，緻使輻射受熱面上的熱(rè)流密(mì)度(dù)分布無法像燃油(yóu)／燃氣(qì)圓筒形(xíng)盤管式(shì)鍋爐(lú)一樣均勻(yún)。

 此外(wài),每台燃煤鍋(guō)爐(lú)存在着燃用煤(méi)種不同(tóng)以及爐(lú)管内有機熱載體流速的(de)差異(yì)，因而會導(dǎo)緻其絕熱燃燒(shāo)溫度(dù)和管(guǎn)内介質對(duì)流放(fàng)熱系(xì)數的變化，由(yóu)此産生(shēng)不同的燃煤鍊條爐(lú)排鍋爐輻(fú)射受熱(rè)面上的(de)最大熱流密度(dù)和最高(gāo)液(yè)膜溫(wēn)度計算值的差(chà)異。換(huàn)句話(huà)說，不(bú)同的燃煤鍊條(tiáo)爐排(pái)鍋爐在最大熱(rè)流(liú)密度和(hé)最高液膜溫度(dù)上存在的差異(yì)，可能會(huì)大于不(bú)同的(de)燃油／燃氣(qì)圓筒形盤管式(shì)鍋爐(lú)之(zhī)間存在(zài)的差異。

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